附录H 考虑薄膜效应时楼板的极限承受能力
H.0.1 当钢结构中的楼板为普通现浇楼板或压型钢板组合楼板，且楼板的耐火极限不大于1.5h时，可考虑薄膜效应，按本附录方法进行楼板的抗火设计。
H.0.2 考虑薄膜效应进行楼板的抗火设计时，应按下列要求将楼板划分为板块设计单元：1 板块应为矩形，且长宽比不大于2；
2 板块四周应有梁支撑，且梁满足第7章的抗火设计要求；
3 板块中应布置钢筋网，对于普通现浇楼板可为受力钢筋网，对于压型钢板组合楼板可为温度钢筋网；
4 板块内可有1根以上次梁，且次梁的方向一致；
5 板块内部区域不得有柱（柱可设在板块边界上）；
6 板块内开洞尺寸不得大于300mm.
若划分的板块设计单元不符合以上要求，则不得按本附录方法进行楼板的抗火设计。
H.0.3 考虑薄膜效应后，板块的极限承载力可按下式计算：
qr ＝eTqf＋qb1T (H.0.3 )
式中eT---高温下，考虑板的薄膜效应后板块承载力的增大系数，按H.0.4条计算；qf---板块在常温下的极限承载力，对压型钢板组合楼板按肋以上混疑土板部分并考虑负筋和温度钢筋的作用计算；
qb,T ---板块中次梁在火灾中的承载力。
H.0.4 eT可通过图H.0.4-1～H.0.4-3查得。其中μ为板块短跨方向配筋率与长跨方向配筋率的比值，a为板块长短跨长的比值。ho为楼板的有效厚度，即板厚减去钢筋保护层厚度。 为板块中心在耐火极限t时的最大竖向位移，按式（H.0.5-1）
图H.0.4-1μ时＝1.0时放大系数er与相对位移的关系
图H.0.4-2 μ＝0.5时放大系数er与相对位移的关系
图H.0.4-3 μ＝1.5时放大系数er与相对位移的关系
H.0.5 板块中心在1.5h时的竖向位移w应按下式计算：
B——板块短跨尺寸（m );
a——钢筋的温度膨胀系数,1.4×10-5；
λ——普通现浇楼板单位宽度负弯矩钢筋截面面积与板底钢筋截面面积的比值；压型钢板组合楼板负弯矩钢筋截面面积与温度钢筋截面面积的比值；
△T——普通现浇楼板板底钢筋在1.5h 时的升温，按表H.0.5 确定；压型钢板组合楼板为温度钢筋在10.5h的升温；
t——曝火时间（min)取90min ；
T0——室温（℃ ）；
d——温度钢筋中心到曝火面的距离（m) ；
H——板厚（m )图H.0.5)；
W2、w4——几何参数（图H.0.5)(m）。
图 H.0.5 压型钢板示意
H.0.5 普通现浇混凝土板钢筋在1.5h时的温度（℃）
H.0.6 当板块内有次梁时，对与次梁平行的板块边界处的支承梁进行抗火验算宜考虑由子次梁承载力降低而转移到边界梁上的荷载
